安防之家讯：2　系统腐蚀问题
伊敏电厂的系统内部管道腐蚀问题主要发生在高压系统，在机组启动阶段和正常运行阶段发生，采取的主要手段是利用各种检修机会对各系统进行必要的检查，及时发现腐蚀问题，采取措施进行有针对性的解决。
2.1　锅炉启动系统汽蚀
伊敏电厂锅炉启动旁路在启动过程中存在汽水的膨胀问题,热膨胀会导致水动力不稳定,蒸汽带水，当流道内局部地方液流压力降低到某极限值时，液流发生空泡，这些充满着气体或蒸汽的空泡很快膨胀、扩大并随液流行至较高的压力区又迅速凝缩、溃灭，同时伴有噪音、振动,对流道材料产生汽蚀现象。
2003年6月对#1炉启动旁路分离器分进阀NA059、NA060门后管段进行检查测厚时，发现门后短接壁厚已出现严重减薄，其中门后短接局部壁厚由45mm减薄为30mm以下，短接后管段局部壁厚减薄到20mm以下,割管检查发现NA059、NA060阀门的出口套管已严重损坏，门后短接及短接后管段上半周约30度范围内内壁出现严重的损坏情况，管段损伤处表面粗糙不规则(见图)。
#1炉甲分进阀059门后短接汽蚀情况#1炉乙分进阀NA060出口侧衬套损坏情况

2.1.1　原因分析
启动旁路分进阀NA059，NA060为俄供超临界压力电动调节阀，型号为993-175-з，通径150mm，出入口接口规格为φ230*30，公称压力为28.4Mpa，温度510℃，门体材质为12Cr1MoV。门前后短接材质为15Cr1Mo1V，规格为φ245*45，长度为400mm，两端按与阀门及直管段接口规格加工出过渡段，短接以外管段材质为12Cr1MoV，规格为φ245*34。在启动初期,锅炉处于带分离器运行工况时,内置阀前受热面的24.5MPa的汽水混合物通过分进阀调节进入汽水分离器,进行汽水分离，该阀门在启动过程中长期处于半开半关，门后压力由零逐渐增加到与门前压力基本相同。当水流过半开位置的阀瓣时，其速度大于入口处的速度，介质压力不仅低于入口压力且下降至汽化压力以下，当水的压力下降到汽化压力点时，介质内部将产生气泡，气泡随着压力继续下降而长大，当介质流过阀瓣后，在阀瓣出口压力恢复到汽化压力点上时，气泡不再作为蒸汽状态存在，而是立即返回液态，由于蒸汽体积比相同质量的水体积要大，所以气泡发生从较大体积到较小体积的“内爆”现象，释放出的能量产生强烈的冲击波，形成汽汽蚀现象。根据运行工况初步分析，在启动时期由于分进阀前后压差很大，阀门运行工况恶劣，导致阀门NA059、NA060出口衬套及短节产生汽蚀损伤，而锅炉正常直流运行时则不会有此类情况发生。
2.1.2　采取的检修策略
启动旁路分进阀门后汽蚀发生只有在锅炉进行上水时才能出现，当机组正常运行之后便不会有此情况发生，所以努力提高机组的可靠性，尽量减少机组的启停次数才是最有效的控制汽水冲刷管道的方法。从原设计及安装实际来看，俄方已考虑到了此处的情况，故此采用材质为15Cr1Mo1V，规格为φ245*45的短节装在门后，以增加该处的抗汽蚀能力。目前因分进阀门后短节因短接材质（15Cr1Mo1V）比较特殊在国内很难选到替代品，只好将#1锅炉NA059，NA060门前完好无损的短接（材质（15Cr1Mo1V）移至了门后，原门前短节处改用12Cr1MoV材质，将#1炉损坏的NA059，NA060阀门更换，并对损坏的阀门进行了修复,将出口套筒进行了更换。因为汽蚀所损坏的部位都应在管道上部，其下部是完好无损的，而且只有在介质具有缩放截面时才会发生汽蚀，将#2炉NA059，NA060门后短接旋转180°,将#1炉修复好的阀门安装在#2炉上。在机组热态冲洗前后，启动分离器前后管道振动严重，同时引起分进阀、分排阀强烈振动。在伊敏电厂曾因振动引起这些阀门跑限位、卡涩等原因延误启动或启动失败。因此运行中应避免在此工况下长期停留。启动前加强水质监督，尽快通过热态冲洗。日常检修中注意重点加强此处设备的检查和维护。
2.2　汽机高加流动加速腐蚀（FAC）
伊敏电厂#2机组在投产10个月后，高压加热器换热盘管的进水口附近就发生了严重的腐蚀减薄泄漏，致使高压加热器不能正常投运。伊敏电厂在机组停运时对高加进行了全面的检查，发现高加发生泄漏的部位集中在凝结水冷却区14排和蒸汽凝结区下部36排盘香管接供水联箱的部位（见图左侧），通过对#2机组三台高加盘香管全面测厚检查以及割管检查，发现此区域的弯管从联箱焊口到其后约150mm的长度内均存在腐蚀减薄，管壁内侧有腐蚀麻坑（见图右侧）。
高加损坏的部位和内表面状态

2.2.1　高加漏泄原因分析
根据现场实际运行参数，给水流量在1000t/H～1500t/H之间，每台高加盘香管为684盘，盘香管规格为ф32×5mm，管内额定流速为1.069m/s。根据理论计算：Re=Vd/ν=1.069×0.022/（1×10-6）=2.4×104＞20000，判断盘香管内流动状态为紊流状态，在盘香管的弯头处，水流动条件非常恶化，由于水处于还原状态下，铁表面形成的四氧化三铁氧化膜的附着力差，在水流的冲击下会撕裂、溶解使之铁的表面不再具有保护性，即发生流动加速腐蚀（FAC）。
2.2.2　高加漏泄检修策略
为有效抑制流动加速腐蚀，采取策略方向有两种：一是材料本身能形成良好的保护膜，二是环境促使材料形成良好的保护膜。伊敏电厂对于#2机组已检查出的减薄盘香管进行更换，盘香管与联箱连接部分更换为合金钢管来提高耐流动加速腐蚀性能。另外，伊敏电厂与国电热工研究院合作于2003年10月对#2机组进行给水加氧处理，目的是使钢铁表面形成耐流动加速腐蚀的α-Fe2O3氧化膜。给水由AVT改为OT运行方式后，高加盘香管内表面形成均匀、致密的氧化膜，而原来采用的AVT运行方式时，内表面有密密麻麻的腐蚀坑点。经检测炉前给水含铁量的大幅度降低，说明#2机组高压加热器系统的流动加速腐蚀（FAC）得到了明显的抑制，进入锅炉的腐蚀产物也随之大幅度降低，这同时大大降低锅炉省煤器和水冷壁腐蚀产物的沉积量，从而也会延长锅炉的化学清洗周期。
AVT时高加盘香管内表面状态OT时高加盘香管内表面状态

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