Scott接线平衡变压器(又称T形接法变压器)是最早出现的三相-两相平衡变压器，内部由两台单相变压器构成)。在电力工业发展初期，三相输电方式刚刚确立时，人们就利用Scott接线变压器实现三相系统与两相系统(或两个单相系统)之间的互联。现在，平衡变压器主要用于大容量单相负荷接入三相电力系统的场合，如电气化铁道、工频感应炉等，用以减少单相负荷对三相电网造成的负序影响。同其它接线形式的平衡变压器相比，Scott变压器具有接线简单、便于分接调压、二次侧两相电气独立等优点，目前应用广泛。
但是由于该变压器的特殊性，其差动保护的电流互感器接线平衡公式与传统的Y/d-11接线方式的电力变压器不同，在早期的晶体管继电保护中，差动保护采用两继电器方式。在微机保护条件下，根据Scott牵引变压器的电流变换关系，衍生出了多种差动平衡公式。本文针对目前主流差动方案的不足，提出了一套完整的差动保护方案。
1Scott变压器差动保护
Scott变压器差动保护接线方式如图1所示。
1.1差动方案
该方案为现场Scott变压器微机差动保护实际应用中最普遍的一种。
1.1.1差流平衡公式
1.1.2差流计算公式
A相差动电流：
A相制动电流：
图1 Scott变压器差动保护接线方式
B相、C相差动电流、制动电流计算方法类似。式中：Kph=1/KXn2/n1为平衡系数;n 1为变压器高压侧CT变比;n 2为变压器低压侧CT变比;K=W1/W2为变压器高低侧绕组匝数比。
1.1.3涌流制动逻辑
涌流制动采用2次谐波“或”逻辑制动。
1.2差动方案2
1.2.1差流平衡公式
1.2.2差流计算公式
A相差动电流：
A相制动电流：
B相差动电流、制动电流计算方法类似。
1.3涌流制动逻辑
涌流制动逻辑采用改进型的2次谐波制动方案，该方案结合直流助增原理，在变压器空充时，根据差动电流中的直流含量自适应调节2次谐波制动系数。并在文献的基础上进行了简化：
K0=Ido/Idi (7)
当K0>10%时，Kxb2=Kset2-0.02;
当K0>20%时，Kxb2=Kset2-0.04;
当K0>30%时，Kxb2=Kset2-0.06;
当Kxb2
式中：K0为直流分量与基波分量的比值;Kset2为2次谐波制动系数整定值;
Kxb2为2次谐波实时制动系数。
采用分段方式，主要是从实际应用角度出发，减少计算过程中由于波形不规则导致二次谐波制动系数的频繁变化。
1.4比率差动保护动作特性
比率差动保护动作特性如图2所示。
图2 比率差动保护动作特性
2两种方案分析与仿真
2.1理论分析
1)方案1为3相继电器差动，方案2为将差动继电器减化为2相，因此在实现方式上要简单;且方案1中的C相差动，与方案2中的A相差动相同。
2)方案2物理意义明显，实际上可以理解为特殊的两个单相变压器差动保护，可以分开整定保护定值，增加了保护的灵活性。
3)方案2涌流制动原理采用2次谐波分相制动方式，且2次谐波系数采用直流分量助增的分段取值法，使差动保护在空充故障变压器时能快速动作，同时又保证了空充正常变压器时可靠不误动。
4)在正常运行过程中，传统的交直电力机车会产生较大的3、5、7次谐波，而交直交型的动车组，17~21、41~51次区域谐波明显，但此时流过变压器的电流为穿越性电流，对两个差动保护方案影响都不大。
5)在电力机车启动与过分区空载投入时，可能产生较大的和应涌流，含有较大的二次谐波分量，如果此时牵引变压器发生内部轻微故障，会造成差动保护延时动作。此时分两种情况：如果机车运行相与故障相相同，方案;1与方案2的动作速度相同;如果机车运行相与故障相不相同，则方案2的动作速度要快于方案1。
6)当M座线圈发生匝间短路或者高压侧A、C相区内接地时，方案1的C相差动与方案2的A相差动都可反应此故障，两个方案的灵敏度相同。
7)当T座线圈发生匝间短路或者高压侧B相区内接地时，方案1的A、B相和方案2的B相差动都可以反应此故障，但由于方案2采取了线电流方式，定值整定一般为方案1中相电流方式的根号下3倍。而对于相同大小的故障电流，定值低的灵敏度要高。
根据以上分析，方案2的灵敏度在整体上要优于方案1
2.2REDS仿真模型
Scott变压器实际上可以理解为特殊的两个单相变压器，因此该模型直接通过两个自耦变压器模型组合实现，如图3。
图3 Scott变压器模型
变压器高压侧额定容量75MVA，电压等级11-KV/27.5KV;短路阻抗：Xac=1.452Ω，Xb=26.136Ω;绕组电阻RA=1.452Ω，RB=RC=0.968欧姆，Ra=Rb=0.242Ω;牵引网为直供模式。
2.3 REDS仿真
模拟在调整变压器分接头时，带负荷情况下发
生低压侧区外AB相经过渡电阻短路，故障波形如图4。
表1根据该波形，列出了故障前后两个方案差动电流与制动电流的比较数据。
正常情况下，如果发生区外故障，制动电流会变大，但是从波形数据分析可得：
注：电流10A/div;时间38ms/div
图4 区外故障波形图
表1差动电流与制动电流比较数据
方案1，在发生区外故障时，B相差动电流变大为0.47，但是制动电流反而由1.06A变小为0.72A。此时保护的动作情况，取决于差动保护的门槛定值和第一个拐点电流定值，如果差动门槛较高，拐点电流较小，则保护不容易误动。但是当差动门槛定值整定较低(0.40A)、第一个拐点电流较大(0.70A)的时候，差动保护仅靠差动门槛来进行制动，差动保护会误动。如果要躲避该故障时误动的可能性，需提高差动保护的动作门槛，此方法将影响差动保护的灵敏度。
而方案2，在发生该故障时，B相差动电流变化不大，都很小，而制动电流明显增大，与正常预期相符，肯定不会出现误动。
此外还对变压区内、外故障，空充变压器、及空充于故障等各种情况进行了模拟试验，差动方案2的整体表现良好，且优于方案1。典型的仿真结果见表2
2.4适用范围
牵引网无论是直接供电(DF)方式、带回流线的直接供电(DN)方式、自耦变压器供电(AT)方式，对于牵引变压器而言都可以理解为负载，不会影响变压器差流平衡公式，故此差动保护方案2对于负载为AT方式的牵引网也同样适用。
表2典型的仿真结果
3结论
1)方案2采用两相差动方式，结合自适应调整二次谐波制动系数的分相制动原理，大大提高了差动保护的整体性能。
2)从理论分析和RTDS数字仿真的结果看，方案2完全满足Scott变压器差动保护的要求，且
在灵敏度和可靠性方面都要优于方案1。
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