安防之家讯：介绍了 600MW 机组锅炉水冷壁泄漏时炉膛的异常现象，并根据爆管的特征分析爆管的原因。同时根据节流孔的沉积物化学分析查找沉积物的来源，制定出相应的防范措施。

1锅炉概况：

天津大唐盘山发电有限责任公司选用哈尔滨锅炉有限责任公司制造的 HG-2023/17.6-YM4 型锅炉。锅炉为亚临界压力、一次中间再热、固态排渣、单炉膛、Π型布置、全钢构架悬吊结构、半露天布置、控制循环汽包炉。采用三分仓回转式空气预热器，平衡通风，摆动式燃烧器四角切圆燃烧。 设计燃料为准格尔烟煤。6 套制粉系统为正压直吹式制粉系统，配置 ZGM-123 型中速磨煤机。

2事件发生前工况：

发生事故时机组负荷为 600MW， 主气压力为 16.5MPa， 主汽温度为 535℃， 汽包水位正常， AGC投入，A、B、C、D、F 五台磨煤机自动位置运行，其它辅机设备运行正常。16:10 机组负荷 600MW, 主气压力为 16.8MPa，主汽温度为 538℃，汽包水位正常，A、B、C、D、E 五台磨煤机自动位置运行，其它辅机设备运行正常。运行人员监盘发现四管泄漏监测装置上#5、#8、#16 点实时棒图突 然升高(趋势图如下)并迅速升高且变成红色报警，在四管泄漏检测装置上监听#5、#8、#16 点 声音异常大，经现场检查发现锅炉#4 角 45 米水冷壁处有泄漏声，打开附近看火孔泄漏声更大，结 合“四管”泄漏在线监测确定为水冷壁爆管。

3原因分析：

3.1本次爆管，爆口虽然张口并不大，但其爆口边缘减薄明显，呈撕裂状，管材向火侧整体存在胀粗，对其内外壁观察。未发现明显腐蚀，对其所取金属试样进行观察比较，鉴于爆口边缘的管材组 织晶粒沿管材轴向被明显拉长变形，距离爆口一定距离处的管材组织也存在一定程度拉长变形。因此本次爆管原因是由于管壁超温引起的，而对管材背火侧组织及其相邻管材的组织进行观察比较， 其组织情况完全正常。说明只是这一根管存在超温现象。因此可以排除本次超温的原因是由于烟气侧超温引起的，主要的原因在水侧。对爆管的管段内壁进行观察。未发现管壁有结垢现象，而影响 换热造成管壁超温。因此造成管壁超温原因是由于管内介质水循环不畅所致。

3.2 由于是单管爆漏，怀疑为单管堵塞等原因导致水循环破坏。经检查锅炉下联箱发现在节流孔处有黑色沉积物进行化学定有黑色沉积物，节流孔沉积物占被爆管节流孔的通径 1/2 左右，造成流量减少，过热爆管。

3.3 沉积物化学定量分析：以下为华北电科院化环所对两台锅炉下联箱内部 量分析结果：

从化验结果分析看， 炉的 Fe3O4 含量占 92.23%且较#1 炉高出 12.26%， #2 而氧化铜含量占 4.45% 且较#1 炉高出 3.52%。综合以上数据分析锅炉下联箱内沉积物，是因锅炉氧化膜剥落，逐渐积累而又没有得到清理及排污所致。此外，氧化铜的含量较高与凝汽器铜管腐蚀有关。从金属氧化膜形成 过程及影响因素说明大致来源。

3.3.1 金属氧化膜形成过程：

锅炉水冷壁的保护膜主要是铁氧化在金属表面形成 Fe3O4，其厚度为几微米。所生成的 Fe3O4 其 厚分两层：内层是连续的、致密的、附着性好的保护膜，外层是不连续的、多孔的、附着性不好的 非保护层。Fe3O4 保护膜增长过程为，首先是铁原子的离子化在钢与氧化物的界面进行，而含氧阴离 子(即 OH-)扩散通过氧化物层与铁离子反应，生成 Fe3O4,同时放出氢子。氢原子可以扩散通过氧化物层进入锅水中，也可以直接扩散到钢中;二是铁原子失去电子生成的阳离子扩散通过氧化物层， 在氧化物和水的界面与 OH-反应有利于成 Fe3O4，同时 H+在氧化物和水的界面放电生成氢原子。这 样，生成的氢原子不会扩散到钢中。而生成的氧化物比较疏松，附着性能差;三是有一部分铁原子失去电子以后，在钢与氧化物界面和通过氧化物层扩散进来的 OH-反应，生成致密的附着性好的 Fe3O4。另一部分铁原子失去电子以后生成阳离子，扩散通过氧化物层，在氧化物和水的界面与 OH反应，生成疏松的附着性差的 Fe3O4。

3.3.2 影响金属氧化膜损坏因素：

在运行时，如果炉水的 PH 值离开正常范围,将破坏 Fe3O4 保护膜。从各资料来看，PH 值为 10 —12 时，钢的腐蚀速度最小，此时保护膜的稳定性最高。当 PH 值<8 时，钢的腐蚀速度明显上升， 因为保护膜被溶解，其反应为：

Fe3O4 + HCl— FeCl2 + 2FeCl3 + 4H2O

当 PH 值>13 时,腐蚀速度明显上升,因为保护膜也被溶解,其反应式如下:

Fe3O4 + 4NaOH— 2NaFeO2 + Na2FeO2 +2H2O

3.3.2.1 影响炉水 pH 值的主要原因有：

1) 补给水和凝结水中含有的碳酸盐在锅内水解生成 NaOH，局部浓缩以后形成浓的碱溶液;

2) 因凝汽器泄漏导致水塔的循环水进入凝结水中，降低了给水品质。氯化物随凝结水进入锅炉以 后，水解产生酸。

3) 除盐设备管理不严，除盐再生的药品，包括 HCl 和 NaOH 漏入给水，使炉水为酸性或含游离 NaOH。离子交换树脂漏入系统，或有机物进入给水，它们会在锅炉内分解产生无机强酸或低分子有机酸。

4) 对于高参数锅炉，如果进行炉水磷酸盐处理，磷酸盐含量过高，也会出现游离 NaOH，导致碱腐 蚀。

5) 炉水在水冷壁管内局部浓缩产生浓碱或浓酸。引起炉水浓缩腐蚀影响因素主要有以下几方面：

A) 炉水处理的方式;

B) 炉管表面状态，炉管表面沉积物越多，管壁温度越高，炉水浓缩越大，腐蚀愈严重。

C) 给水成分，对腐蚀影响比较明显的有：含铁量、含铜量、碳酸盐碱度、氯化物含量、pH 值、溶解氧含量等。

D) 热负荷，炉管热负荷越高，腐蚀越严重。本锅炉采用的是四角切园布置，顶部采用反二次 风。逆时针旋转，高温烟气在反二次风的作用下，烟气流动的刚性减弱，整个炉膛的充满度增加;若局布存在“死区” ，烟气流动较弱热交换变差也会导致温度升高。

E) 锅炉运行方式，在满负荷运行时，可能腐蚀不严重，当转入调峰负荷时，锅炉腐蚀会加速。 因为经常启停和低负荷运行，水质条件变差，给水溶解氧和铜铁含量将增加，这些都促进腐蚀。此外超负荷或变负荷运行时，炉管内金属温度发生变化，管内水的蒸发状态发生变 化，由核态沸腾变为膜态沸腾，管内形成汽塞，使炉水浓缩程度增加，腐蚀加快。

F) 水循环状况，水流速度大小直接影响介质浓缩腐蚀，流速过小，可能在管内产生汽塞或加 速沉积物的沉积，使腐蚀加快。若流速过快会产生涡流，有利于铁的氧化物沉积，加速腐蚀。

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